Analyse af indholdet af JB / T4088 - 2012 Standard for rørformede elektriske varmeelementer
Standarden for nye rørkomponenter til daglig brug har været i kraft siden november 2012. Jeg var medlem af den reviderede udgave af Standard 98 og den reviderede version af 2012. Jeg er bekendt med standarden. Den nye version af standarden sammenlignet med den gamle version af en masse indhold er blevet ændret, ud over porten og stigning. For at gøre det lettere for de indenlandske virksomheder at forstå og lette driften nøjagtigt og i forlængelse af den nye standard som benchmark for at forbedre det tekniske niveau for daglige rørformede elektriske komponenter for at tilpasse sig behovene på det indenlandske og internationale applikationsmarked. Jeg er her til denne artikel om de nye standarder i forbindelse med bestemmelserne i en række ændringer i analysen, behandling, i denne og alle til at kommunikere. Da jeg ikke er omfattet af officielle opgaver, kan alle synspunkter kun være af akademisk karakter og ikke have nogen fortolkende myndighed. Alt indhold er kun til reference!
1 rækkevidde
Sammenlignet med den gamle version blev spændingen ændret fra 440V til 480V, og strømmen blev ændret
fra 4000W til 6000W. Dette er for at tilpasse sig markedets udviklingsbehov.
Termer og definitioner
2.1 Den nye standard for definitionen af skade på en lille ændring, den gamle standard på
modstå spændingsværdien er mindre end den angivne værdi er beskadiget, og den nye standard for
spændingsværdien er lavere end 75% af den normale værdi af skader. Tryk 1500V
produktet er intakt, efter en periode med brug kan kun modstå 1200V tryk, kan dette produkt ikke
bruge den gamle standard, og den nye standard, der ikke er beskadiget.
2.2 Der er tilføjet en forklaring på den tilsvarende modstand
Den tilsvarende modstand bruges primært som et alternativ til hurtig inspektion af
leveres til fabrikken. Vi ved alle, at de fleste af de sorter af elektriske komponenter ikke kan
udføres ved kraften fra en efter en (fordi overfladen af røret efter oxidlaget og
tidskrævende) Derfor måler de fleste producenter DC-modstanden for at bestemme
kvalificeret eller ej. På grund af modstandstrådmateriale ved forskellige temperaturer
modstand har en vis ændring, vi er vant til denne ændring kaldes modstand temperatur
Koefficient. Her henvises der til, at den tilsvarende modstand er forskellig i forhold til
temperatur, målt modstand multipliceret med en faktor multipliceret med elementet end den normale
temperaturværdien.
Forholdet i standarden: R (T) = R0 [1 + a (T-T1)]
Ækvivalent modstand = normal temperaturmodstand x [1 + modstand fast temperatur
koefficient (driftstemperatur - normal temperatur) for denne formel jeg har to ideer;
En temperaturkoefficient for modstand er naturligvis direkte relateret til temperaturen, men det er
ikke en lineær relation.
B Modstandstråden har en korrektionsfaktor for den relevante temperaturkoefficient i
modstandsledningens professionelle standard. Denne korrektionsværdi henviser til temperaturen på
selve modstandstråden, ikke til elementets overfladetemperatur.
I betragtning af de to ovennævnte punkter, tror jeg, at denne formel ikke kan beregnes nøjagtigt. Så jeg
tyder på, at modstandsledningen skal være ved forskellige temperaturer, når korrektionsværdien i
formlen til beregning.
R (T) = Ro x Ct
Teksten beskriver: tilsvarende modstand = temperaturmodstand x temperaturkoefficient
F.eks.: En komponent 220V 1000W virker, når komponentens overfladetemperatur på 300 °C
modstandstråd i sig selv temperatur 450 °C
Opslagstabel på dette tidspunkt modstandstråd svarende til korrektionsværdien, og derefter ind i
beregningen. Her tyder: modstand wire materiale med forskellige korrektion faktor er
Forskellige. Det er vigtigt, at den tilsvarende modstand er nøjagtig (i overensstemmelse med nøjagtigheden
af magten). Det anbefales, at fabrikanten kontrollerer den termiske
ved den simulerede driftstemperatur (dette er den sande tilsvarende modstand). Den
kontroltrinnene er som følger:
En første målt kold modstand;
B Tilslut komponenten til strømforsyningen, så komponenten kan nå sin normale drift
temperatur;
C Når temperaturen er stabil, skal du notere strømmen ned (displayvoltmeter /, effektmåleren skal være
nøjagtig);
D den målte effektværdi i Ohms lov om beregning: den tilsvarende modstand = kvadratet af
spændings-/målt effektværdi
E beregne antallet af modstandstemperatur ct = tilsvarende modstand / kold modstand
Ohm's lov for beregningen er meget præcis, ingen tvivl om, hvis betingelserne kan udstyres med
elektronisk bro, der er effektmåling. I virksomhedernes faktiske arbejde på samme
alternativ modstand mod kontrolområdet bør efterlades en vis margen.
3. Klassificering
Sammenlignet med den gamle standard mere raffineret, formen, om vibrationer, uanset om indlejret,
klassifikationens varmekarakteristika.
4. Tekniske krav
Sammenlignet med den gamle standard til C-gitterindholdet; omkring ingen eksplosive, brandfarlige, ætsende
gasser og ledende støv. Gitteret går til ringtemperaturen.
4.2 Krav til strømafvigelse ændres ikke
4.3 Lækagestrøm Den oprindelige standard på højst 0,5 mA revideret træ til mere end 0,75 mA. Her for at forklare, er ikke forpligtet til at reducere, i det væsentlige, skyldes omfanget af den nye standard er 6KW, vi alle ved, at størrelsen af lækagen nuværende og størrelsen af den magt har et vist forhold, så revideret til 0,75mA magt ekspansion er normal
4.4 elektrisk styrke sammenlignet med den gamle standard for at øge kravene under kulden
betingelse, faktisk kræver dette, at produktionsvirksomhederne har fungeret som en normal
Projekt. Fordi det er koldt, så end arbejdstemperaturen og tidevandet tilstand under
krav om øget, således som 1500V. For arbejdsspændingen større end 250V produktspænding
er 1,2 gange arbejdsspændingen plus 1250V, er arbejdstemperaturen for spændingsværdien 1,2
gange arbejdsspændingen plus 800V, er tidevandet i spændingsværdien på 1,2 gange
spænding plus 1000V.
4.5 at øge kravene til grænseværdier for skadelige stoffer, i denne henseende
virksomheder til at kontrollere.
4.6 Generelle strukturelle aspekter
4.6.1 Juster rørets kropstemperaturgrænse i den gamle standard til tillæg C. Normativ
Oplysninger
4.6.2 Juster metalrørets vægtykkelsesgrænse til tillæg D. Informationsmateriale
4.6.3 Juster isoleringstykkelsen og krybeafstanden mellem komponentens elektroder
og huset for at se tillæg D.
4.6.4 I den nye standard ændres længden af stangen i røret i høj grad fra den gamle
standard.
En Ret værdien af pipediameteren til intervalværdien. Således at der i det faktiske arbejde mednem betjening.
B rationalisere bly stang specifikationer og diameter specifikationer med rationalitet. For
f.eks. den oprindelige standarddiameter på 6,5 mm bærende stangdiameter 3 mm-4 mm, som
er ikke realistisk, og den nye standard i diameteren 6.5mm matchende fører mellem 2mm-2.5mm, dette
er i overensstemmelse med brugen af. Her tyder på, at: Hvis kunden er forpligtet til at producere diameter 6,5
mm og støttestænger til diameteren af 3 mm, så er det ikke for at opfylde standardkravene.
Standardformularens indhold er hovedsageligt for langt, kan ikke være for kort, hvis længden er mindre end
tabelkrav bør være ukvalificeret.
4.6.5 Tolerance over for geometriske dimensioner af den nye standard GB / 1804 i vurderingen af
V-klasse, så den gamle standard med
Mere praktisk.
4.7 Med hensyn til opvarmnings ensartethed i standarden er der ingen specifikke krav, men der henvises til
temperaturgrænse for kravene til rørkroppen. (Tillæg C)
Jeg har et par ideer til varmen ensartethed:
En første af alle bekræftede i fremtiden for vores produkter, der anvendes i metal materiale temperatur
kravene skal opfylde kravene i tillæg C
B Tillæg C kan ikke erstatte kravene til opvarmnings ensartethed, da den rørformede elvarme
element, er det en effekt efter varmehuset, skal rørets overfladetemperatur
ensartet, kan arbejdet være ensartet til opvarmning af forskellige stoffer, den virkelighed, hvor ingen
varmeapparatet ikke kræver ensartet opvarmning. For det andet ved vi alle, at de elektriske komponenter
med temperaturen af sin isolering sikkerhed ydeevne vil ændre sig. Under de samme omstændigheder
højere temperatur, jo større lækagestrøm så er modstandsledningen også
højere temperatur, jo kortere levetid.
C Jeg mener, at feberens ensartethed eller bør vurderes, men den gamle måde at
røntgenfilminspektionen er ikke let at betjene og kan ikke garantere nøjagtighed. Kan ikke garantere
den nøjagtige årsag er: at opnå ensartet varmerørsoverflade Ud over modstanden fra
massefylden af ensartet massefylde af trådemballage skal også være ensartet, eller rørets overflade
temperaturen ikke nødvendigvis er ensartet.
D vurderingsmetodernes ensartethed med hensyn til komponentopvarmning:
D1-komponenter, der er tilsluttet strømmen, skal være stabile efter temperaturprøven
D2, hvis overfladebelastningen er for stor, skal reduceres spændingen til afprøvning
D3 måles ved hjælp af et overfladetemperaturtermometer:
D4 temperaturkrav skal styres ved 10% er moderat (se de relevante udenlandske
standarder), reducerer dette krav ikke sammenligningen med den gamle standard
D5 på overfladen af komponenten jævnt fordelt 5-punkts test og beregning, for
der skal anvendes intuitiv ensartethed i feberen som punkttest
D6 beregnes på følgende måde:
, Tc = maks. [| 1- (Tn / T flad) |] × 1%
I formlen:
Tc ---- temperaturforskel
Tn ---- enhver punkttemperatur
T Gennemsnit af alle testpunkter
4.8 Kravene i den nye standard for trækprøvning af blystænger er de samme som dem, der gælder for
af den gamle standard, men kravene til trækprøver og skær til svejsede lugs på bly
stængerne øges.
På baggrund af dette indhold er jeg af den opfattelse følgende:
En elektrode ark er en lille del, men det er meget vigtigt med bly ud af stokken, hvis
kontakten vil være i færd med at bruge tændingen eller ude af trit, den generelle elektriske
lugs er opladet, fremkomsten af dette Situationen er meget farlig.
B Elektrodeindsatser er ligesom lugs også vigtige i deres størrelseskrav ud over
deres sikre kontakt med lead-out baren. Hvis tykkelsen af tykkelsen af tynd, så brugen af
dårlig kontakt, er dette en sikkerhedsrisiko. På baggrund af dette punkt anbefales det, at
skal betales til fremstillingsvirksomheder. Fortrolig med de relevante krav i GB / 17196
(indsæt standard), bør størrelseskravene og indsætningskraften styrkes og kontrolleres
.
4,9 nye standarder for at øge kravene til tør tør
Anti-tør test er hovedsageligt for flydende varmeelementer i krydset skala, dehydrering,
komponenter fra væsken til en gas plus
Varme og indholdet af vurderingen. For tørbrændingsforhold er der ikke noget klart krav
i standarden, kun skrevet i samråd med brugeren. Korrekte
I den anti-tørre test har jeg følgende opfattelse:
Der er udtrykkeligt fastsat en standard, som skal gennemføres, men på grund af denne
komponenter, hvis brugen af kobberrør tydeligvis ikke er egnet
B. Det er ikke muligt at bruge en tørbrændingstest for at sikre, at vandelementet kan
sikkert (ingen termisk nedbrud, ingen sprængning, ingen udbrændthed) efter skalaen er blevet anvendt, da
pakning inde i elementet undertiden tager lang tid vil ændre sig.
C For at tilpasse os den tørre brændende test er vi nødt til at justere designet af vandkomponenter, rør
overfladebelastning for at reducere, hvis belastningen stadig er relativt stor, kan den ikke bruge modificeret magnesiumoxid
, og for at vælge magnesiumoxid ved høj temperatur.
D standard af røret overflade belastning er større end 10W af artiklen gælder ikke, så jeg tror
det er forkert, fordi rørets overflade belaster, jo større skala af enhedskomponenterne er,
hurtigere skalaen, de elektriske egenskaber af muligheden for nedgangen i de mere Big.
Baseret på dette skal vi have denne forståelse af produktionsvirksomheder, kan ikke have en heldig
hjerte (ikke vurdering af tør), mens 10W negativ ladning af produktet bør overveje brugen af
af fyldstofvalget af magnesiumoxid ved høj temperatur.
For at forbedre vandvarmeelementernes tekniske ydeevne for at sikre, at der ikke
ingen varme opdeling brændt, jeg skrev også en reference til information.
4.10 Den nye standard øger tætningsmaterialets brændbarhedskrav
Denne artikel dybest set i henhold til kravet i GB / 4706.1.
5 om testmetoden
5.1 om måleinstrumenterne for at øge instrumentets fugtighed og præcision
Krav.
5.2 Målekraft Jeg foreslår at være udstyret med en reguleret strømforsyning, testspændingen skal
måles først for at sikre nøjagtig måling af elektrisk strøm, efter at spændingen kan
Nøjagtig. Som tidligere nævnt skal den tilsvarende modstandscenterværdi verificeres af en
ved en simuleret driftstemperatur.
5.3 Måling af lækagestrøm ved driftstemperatur
Specifikke testmetoder og opmærksomhed på emner:
En komponent skal isoleres fra jorden.
B ved simuleret driftstemperatur
C justere spændingen til 1,15 gange den nominelle effektspænding;
D Begge ender af komponenten måles, alt efter hvad der er størst.
Her tyder på, at i løbet af testen, hvis toppen og derefter ned, så denne komponent skal
være toppen for at bestemme resultaterne. Fordi som et elektrisk produkt i løbet af det øjeblik
Hvis der er en sikkerhedsrisiko, kan produktproducenterne ikke undgå ansvar.
5.4 Test af forsegling og lækagestrøm efter vandtryk
Disse to tilstande af lækagestrømmen er faktisk omfanget af kold lækagestrøm på kulden.
lækage nuværende test de fleste virksomheder ikke alvorligt gjort, i virkeligheden, det er en erstatning isolering
modstand testmetode, fordi standarden fra 98 version til at annullere Isolering Resistance
Varebehov. Testmetode er brugen af vekselstrømsspænding (1,06 gange den nominelle spænding), komponenter
ikke er fyldt med energi, påføres vekselstrømsspænding mellem elektroden og skallen.
Tilføj: Nr. 16, Road 3, Sanjiang Industry Zone, Shengzhou, Zhejiang, Kina
Kontakt:Eric Xie
E-mail:sale@benoelectric.com
Mob: +861598895936
Skype:ericxie123@outlook.com
Wechat & Whatsapp: +8615988295936
Websted:www.benoindustry.com
